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项目

内容

中国国标牌号

GH4169 （原牌号  GH169 ， GB/T 14992-2005 ）

中国国军标

GJB 713A-2020 《航天用高温合金棒材规范》、 GJB 3318A-2021 《航空用高温合金冷轧带材规范》、 GJB 2611-1996

美国商业牌号

INCONEL alloy 718 （ Special Metals ）

UNS  编号

N07718 （油井强化版另有  N07719 、 N07725  等衍生牌号）

德国  W.Nr.

2.4668

AMS  体系

棒 / 锻件 / 环： AMS 5662 、 5663 、 5664 ；板带： AMS 5596 、 5597 ；管： AMS 5589 、 5590 ；超塑成形板： AMS 5950 （ 718SPF ）

ASTM/ASME

B 637 （棒锻件）、 B 670 、 B 906 （板带）； ASME Code Case 1993  等

焊丝

AWS A5.14 ERNiFeCr-2 （ INCONEL Filler Metal 718 ）

油井规范

NACE MR0175 / ISO 15156 （酸性环境专用状态）

元素

GB/T 14992-2005

GJB 713A-2020 （航天棒材）

SMC  手册  / AMS

C

≤0.08

≤0.08

≤0.08

Cr

17.00~21.00

17.0~21.0

17.00~21.00

Ni

50.00~55.00

50.0~55.0

50.00~55.00 （含  Co ）

Co

≤1.00

≤1.00

≤1.00

W

—

—

—

Mo

2.80~3.30

2.80~3.30

2.80~3.30

Nb

4.75~5.50

4.75~5.50

4.75~5.50 （ Nb+Ta ）

Al

0.20~0.80

0.20~0.80

0.20~0.80

Ti

0.65~1.15

0.65~1.15

0.65~1.15

Fe

余量

余量

余量

Mg

≤0.010

≤0.01

—

B

≤0.006

≤0.006

≤0.006

Cu

≤0.300

≤0.30

≤0.30

Si

≤0.35

≤0.35

≤0.35

Mn

≤0.35

≤0.35

≤0.35

P

≤0.015

≤0.015

≤0.015

S

≤0.015

≤0.005

≤0.015

项目

要求

硫  S

≤0.005%

晶粒度（直径  <80mm ）

5  级或更细，允许个别  3  级

晶粒度（直径  ≥80mm ）

4  级或更细，允许个别  2  级

一次碳化物

按  GB/T 14993.4  检验，不超过  B  类  4  级

Laves  相

不允许存在

低倍组织

棒材需经热处理后检验；发现黑斑或白斑，按  GJB 5280-2004  附录  B  处理

超声检测

按  GB/T 4162-2008  分组验收（ Ⅰ 组  ≤180mm  用  A  级， >180~250mm  用  B  级等）

直径范围

10~250mm

项目

数值

密度

8.19 g/cm³ （固溶态） / 8.22 g/cm³ （固溶 + 时效态）；国内资料常标注  8.24 g/cm³ ，差异来自成分与状态口径

熔化温度区间

1260~1336℃

比热容（ 21℃ ）

435 J/(kg·℃)

居里温度

固溶态  < -196℃ ；固溶 + 时效态  -112℃

相对磁导率（ 200 Oe ，室温）

1.0013 （固溶） / 1.0011 （时效） —— 工程上按无磁材料对待

弹性模量  E

约  200 GPa （室温） →  约  159 GPa （ 704℃ ）

形态  /  标准

热处理路线

Rm （ MPa ）

Rp0.2 （ MPa ）

A （ % ）

硬度

高温持久

棒、锻件、环（ AMS 5662/5663 ）

927~1010℃ 固溶  + 718℃ 时效

≥1276

≥1034

≥12

HBW ≥331

649℃/689MPa ≥23h ， A≥4%

板带（ AMS 5596 ）

927~1010℃ 固溶  + 718℃ 时效

≥1241

≥1034

≥12

HRC ≤36

649℃/689MPa ≥23h

板带（ AMS 5597 ）

1038~1066℃ 固溶  + 760℃ 时效

≥1241

≥1034

≥15

HRC ≤38

—

棒、锻件、环（ AMS 5664 ）

1038~1066℃ 固溶  + 760℃ 时效

≥1241

≥1034

≥10 （棒） /≥12 （锻环）

HBW ≥341

—

管（ AMS 5589/5590 ）

按相应制度

≥1172~1276

≥1000~1034

≥12~15

HRC ≤36

704℃/500MPa ≥23h

项目

制度一：性能组合优先

制度二：拉伸与低温韧性优先

固溶

927~1010℃  保温  1h ，快速冷却（通常水冷）

1038~1066℃  保温  1~2h ，快速冷却

时效

718℃×8h ，以约  56℃/h  炉冷至  621℃×8h ，总时效  18h  后空冷

760℃×10h ，炉冷至  649℃×8h ，总时效  20h  后空冷

对应标准

AMS 5662/5663/5596 ；国军标  720℃±10℃  口径

AMS 5664/5597/5590

优势

持久寿命、缺口持久寿命、持久塑性最优；室温强度最高；细晶带来最高疲劳强度

大截面横向塑性、冲击韧性、低温缺口拉伸强度最好

短板

—

持久试验中易出现缺口脆化

试验温度

Rm （ MPa ）

Rp0.2 （ MPa ）

室温

约  1365

约  1124

315℃

约  1265

约  1076

538℃

约  1193

约  1020

650℃

约  1103~1134

约  965~1000

704℃

约  1003~1007

约  917~931

760℃

约  851

约  800

815℃

约  724

约  689

温度

Rm （ MPa ）

Rp0.2 （ MPa ）

A （ % ）

Z （ % ）

其他

室温

≥1275

≥1035

≥12

≥15

KV₂≥32 J ； HBW≥331

650℃

≥1000

≥860

≥12

≥15

持久  690MPa/≥25h ，断后伸长率 ≥4%

-196℃

≥1470

—

≥12

≥20

—

试验温度

热处理

Rm （ MPa ）

Rp0.2 （ MPa ）

A （ % ）

缺口 / 光滑强度比（ Kt=6.3 ）

室温

制度一

1289

1144

17.0

1.45

-79℃

制度一

1371

1202

17.2

1.37

-196℃

制度一

1579

1288

14.0

1.30

-253℃

制度一

1635

1344

13.5

1.30

室温

制度二

1252

1019

19.0

1.37

-253℃

制度二

1684

1288

16.5

1.19

条件

10⁶  周次（ MPa ）

10⁷  周次（ MPa ）

10⁸  周次（ MPa ）

锻件，固溶态

510

465

459

锻件，固溶 + 时效

535

489

479

板材，固溶 + 时效（纵向）

662

558~607

510~586

高温  316℃ （板材时效态）

758

758

—

高温  538℃

765

655

—

高温  649℃

689

607

—

焊后热处理

Rm （ MPa ）

Rp0.2 （ MPa ）

A （ % ）

焊态（不处理）

约  866

约  581

28.0

954℃  中间退火  + 718℃  时效

约  1243

约  1024

7.8

焊后直接  718℃  时效

约  1283

约  1058

11.0

1038~1066℃  重新固溶  + 760℃  时效

约  1360

约  1123

18.8

终锻温度

光滑持久寿命（ h ）

缺口持久寿命（ h ， Kt=3.5~4.0 ）

1121℃

48~210

16.2~16.5

982℃

193~291

55~124

899℃

48~248

99~426 （试验中止）

元素

NACE MR0175

AMS 5662/5663/5664

C

≤0.045

≤0.08

P

≤0.010

≤0.015

S

≤0.010

≤0.015

Nb （ +Ta ）

4.87~5.20 （ Nb+Ta ）

4.75~5.50

Ti

0.80~1.15

0.65~1.15

Al

0.40~0.60

0.20~0.80

Cu

≤0.23

≤0.30

B

≤0.0060 （ 60 ppm ）

≤0.006

C 、 Cr 、 Ni 、 Mo 、 Co 、 Mn 、 Si 、 Fe

与  AMS  相同

—

项目

NACE MR0175  油井版

常规  AMS  版

热处理

1010~1038℃ 固溶  + 788℃×6~8h  空冷

927~1066℃ 固溶  + 718~760℃ 时效

Rm

≥1034 MPa

≥1276 MPa

Rp0.2

827~965 MPa（有上限！）

≥1034 MPa

A

≥20%

≥12%

硬度

HRC 30~40（上限封顶）

HBW≥331 / HRC≤36~38

牌号

强化路径

交付 / 热处理特征

长期温度

一句话定位

GH4169 / Inconel 718

γ″ （ Nb ）沉淀强化

交货固溶， 使用必须时效

≤650℃

650℃  内最高强度  +  低温韧性  +  可焊性的三位一体

Inconel 625 / GH3625

Nb  固溶强化

固溶交货，免时效

耐蚀优先，强度场合同级

PRE≈51  的耐蚀选手；注意  625  的 " 中温意外时效硬化 " （见  625  篇）

Inconel X-750 / GH4145

γ′ （ Al+Ti ）沉淀强化

固溶 + 时效

≤704℃

更高温度的弹簧、支架； 650℃  强度不及  718

GH4099

γ′  板材合金

固溶交货，焊后免时效

≤900~950℃ （短时  1000℃ ）

薄板高温结构件；但室温 /650℃  强度远低于  718

项目

实测值

交付标准  /  状态

GJB 3318A /  固溶态

炉号化学成分

C 0.048 ， Cr 18.5 ， Ni 54.1 ， Mo 2.97 ， Nb 5.18 ， Ti 0.97 ， Al 0.43 ， S 0.0007 ， B<0.005 ， Fe  余

固溶处理

995℃×1h  空冷

时效处理

720℃×8h ，以  50℃/h  炉冷至  620℃ （与  GJB 3318A  时效制度一致）

室温拉伸（固溶态）

Rm 948 MPa / Rp0.2 465 MPa / A 28.0% ； HV 244 ；晶粒度  6.5  级

室温拉伸（固溶 + 时效）

Rm 1441 MPa / Rp0.2 1180 MPa / A 17.5%

650℃  拉伸（固溶 + 时效）

Rm 1100 MPa / Rp0.2 1009 MPa / A 11.5%

650℃/655 MPa  持久（固溶 + 时效）

35h30min ，断后伸长率  6.5% ；晶间腐蚀合格

硬度（时效态）

43.5 （质保书列于  HV  栏；按数值口径应为  HRC ，对应  718  时效带材典型  40~47 HRC  区间）

项目

内容

邮箱

jmsteelgroup@163.com

电话

+86-21-67885501

1688  店铺

junmualloy.1688.com

业务范围

镍基 / 钴基高温合金、耐蚀合金、特种不锈钢的板、带、棒、锻件、环形件及定制熔铸件

支持标准

GB/T 、 GJB 、 AMS 、 ASTM 、 ASME  等，可按牌号 + 形态 + 标准组合供货并附质保书与材质单

服务行业

化工、海洋工程、航空航天、核电、换热器、油气装备

询价提示

报价请注明牌号、规格、执行标准、数量与交期；技术协议与材质单要求可一并邮件沟通

一、牌号速览与命名对照

GH4169 在 GB/T 14992-2005 中的原牌号为 GH169，与 Inconel 718 属同一成分体系。需要注意一个常见错误：GB/T 14992 中 GH4169 的镍含量写的是明确的 50.00~55.00%，铁才是余量。

表 1　GH4169 / Inconel 718 命名与标准对照

表 2　GH4169 化学成分对照（质量分数，%）

三列对照读下来只有一个真正值得划线的差异：S。国标给到 ≤0.015%，GJB 713A 航天棒材直接收紧到 ≤0.005%——差三倍。硫在 718 中形成低熔点硫化物沿晶分布，直接损害热加工塑性与持久性能，这就是航天棒材与普通民用料在冶炼环节的成本分水岭（详见第三章附加要求）。

二、成分设计逻辑：铌当主角的沉淀强化体系

2.1 把强化交给 Nb，把成本交给 Fe

718 的成分设计有三条主线。第一，用约 5% 的 Nb 打 γ″ 牌：时效过程中析出的 γ″ 相（Ni₃Nb，体心四方结构）与基体共格且畸变场强，单位含量带来的强化效率远高于常规 γ′ 相（Ni₃(Al,Ti)）。第二，Fe 作余量元素，把基体做成 Ni-Fe-Cr 三元，成本显著低于全镍基的 Waspaloy、René 41 一类合金，这也是 718 能做到"用量最大"的经济基础。第三，Al 只有 0.20~0.80%——对比本系列 GH4099 篇（Al 1.70~2.40%）就能看出分工：4099 是 Al+Ti 喂 γ′ 的典型，718 是 Nb 喂 γ″ 的典型，Al 在 718 里只是辅助角色。

2.2 γ″ 的两个"兄弟相"：δ 相与慢时效

Ni-Nb 体系里藏着一个工程上必须认识的配角——δ 相（Ni₃Nb 的正交结构稳定态）。γ″ 是亚稳强化相，长期在 650℃ 以上服役或经 900℃ 附近慢冷时会向 δ 相转变；δ 相本身不强化，还会消耗基体里的 Nb。但冶金厂反过来利用它：适量析出 δ 再固溶，可以钉扎晶界获得细晶坯料，这是 718 细晶锻件的标准工艺路径之一。

2.3 焊接性的化学根源

718 有一块金字招牌——抗焊后开裂。它的根源藏在时效动力学里：Nb 原子在基体中扩散极慢，导致 γ″ 析出响应迟缓。原厂手册的数据是：退火态 718 在时效温度下保温的前 2~3 分钟几乎不产生硬化，而一个 Al-Ti 强化的同强度合金在同一时间跨度内已基本完成时效。这 2~3 分钟的"无硬化窗口"，足够焊缝与热影响区空冷穿过敏感区而不开裂。对比 188 篇、600 篇里"焊前消应力、焊后立即快冷"的紧张感，718 的焊接宽容度是写在成分里的。

2.4 冶炼路线：VAR 是航天门槛，ESR 是民用主流

718 对冶炼路线的敏感度高于本系列此前任何牌号。Nb 偏析系数大，铸锭凝固时富 Nb 区域易生成 Laves 相与黑斑，贫化区则出现白斑。工程上的解法是二次重熔：航天棒材普遍要求 VIM+VAR（真空感应+真空自耗）双联，VAR 的逐层凝固特性把 Nb 偏析压到最小；民用与航空带材大量采用 VIM+ESR（真空感应+电渣重熔），GJB 3318A-2021 对冷轧带的表述即为"真空感应+电渣重熔复合工艺"。同一牌号，重熔方式决定组织纯净度的起点，也决定了价差——询价时先问清"VAR 料还是 ESR 料"，比砍价更有意义。

2.5 航天棒材的组织与纯净度附加条款

表 3　GJB 713A-2020 对 GH4169 棒材的附加要求

Laves 相条款值得单独说明。Laves（Fe₂Nb 型）是 718 铸锭凝固偏析的典型产物，呈脆性块状沿枝晶间分布；它一旦残留到锻件里，既是持久缺口脆化的源头，也是疲劳裂纹的形核点。"不允许存在 Laves 相"六个字，背后是 VIM+VAR（真空感应+真空自耗）双联冶炼的设备门槛——民用 ESR 料如果凝固控制不佳，低倍检验就可能在此翻车。

三、物理常数与基础力学数据

表 4　GH4169 物理常数（SMC 手册典型值）

表 5　AMS 体系对 718 各产品形态的最低力学要求（室温，时效态）

两个口径提醒：AMS 的强度限以 ksi 计（1276 MPa = 185 ksi），各标准间数值差一档属正常分层而非矛盾；AMS 5596/5597 的硬度在原厂手册中标注为上限口径（HRC ≤36/≤38），采购文件引用时注意别把"上限"抄成"下限"。

四、双时效制度：720℃ 与 760℃ 的分野

718 最容易被采购文件一笔带过、又最影响最终性能的，是热处理制度的选型。原厂手册明确给出两条路线，对应 AMS 两套标准：

表 6　两种标准热处理制度对照

这里有一个别人很少写透的细节：制度二的高温时效阶段恰好落在 718 的 γ″ 向 δ 相转变温区附近，持久缺口敏感性随之上升——原厂手册原话是"该处理在应力持久中有产生缺口脆性的倾向"。因此选型口诀是：持久限制型工况（盘件、轴类）用制度一，拉伸限制型且需要大截面横向塑性的工况（机匣、环件）用制度二。国军标体系（GJB 713A、GJB 3318A）统一采用的是 720℃±10℃×8h、以 50℃/h 炉冷至 620℃±10℃×8h 的口径，本质就是制度一。

GJB 3318A 还给了带材一条弹性通道：允许"任意冷速"从 720℃ 冷至 620℃（总时效时间不少于 18h）。这正是慢时效动力学给制造商留的余地——薄带冷却快，时效反应来不及充分进行，冷速不必像厚截面那样严格管控。同一份质保书上"50℃/h 炉冷"与"空冷"两种时效记录都属合规，验收时不要把冷速差异当成质量差异。

带材用户还要多记一条：GJB 3318A-2021 对 GH4169 冷轧带的交货态（固溶态）只控上限——室温 Rm≤965 MPa、Rp0.2≤550 MPa，伸长率 ≤0.25mm 带材实测、>0.25mm ≥30%；时效态才控下限（Rm≥1240、Rp0.2≥1035 MPa）。这与 GH4099 篇讲过的冷轧板逻辑完全同源：交货态控上限，是为了防固溶不足与冷作残留混进后道成形工序；强度要到用户自己时效之后才兑现。按这一口径去核对供方质保书，固溶态实测 948 MPa 之类"看起来低于 1240"的数据才不会引起误判。

五、高温拉伸与持久：650℃ 的江山

表 7　GH4169 固溶+时效态高温拉伸（SMC 手册，热轧圆棒，典型值）

这张表里有 718 的两个标志性现象。其一是强度高原：从室温到 650℃，屈服强度只衰减约一成——γ″ 的共格强化对温度不敏感，这是 718 能吃下 650℃ 高应力工况的资本。其二是704~760℃ 的伸长率低谷：原厂数据显示伸长率从 650℃ 的 15% 一路跌到 760℃ 附近的 5%，到 815℃ 又回升到 15%。这与 188 篇的 760℃ 塑性低谷互为印证——镍基时效合金普遍在峰值硬化温区附近出现塑性谷，多层焊、成形与超速试验若必须经过这一温带，工艺评定要单独做。

表 8　GJB 713A-2020 Ⅰ组棒材力学要求（试样经 950~980℃固溶 + 720℃/620℃双时效）

持久性能上，国军标要求 650℃/690 MPa 下寿命 ≥25 小时；原厂手册的典型曲线上，制度一材料在 649℃/689 MPa 的规格试验寿命远超 23 小时最低值，930℃ 级以下设计可直接取用手册的 100/1000/10000h 蠕变-持久曲线簇（Larson-Miller 参数式 P = (460+T)(25+lg t)×10⁻³，T 取华氏温度）。真实的持久水平用实测说话最有说服力——君木 2021 年供杭州长河动力的 0.2mm 冷轧带（第十二章），同炉材料在 650℃/655 MPa 实测持久 35 小时 30 分钟，断后伸长率 6.5%。

六、低温之王：到 -253℃ 依然坚韧

表 9　低温拉伸与缺口敏感性（锻件短横向试样，SMC 手册）

低温世界的规则与高温相反：温度越低，718 越强——-253℃ 抗拉强度比室温高出约 27%。更关键的是最后一列：缺口/光滑强度比在 -253℃ 仍维持 1.19~1.30，远高于 1.0 的脆化警戒线。也就是说，718 在液氢温度下不存在缺口脆化倾向。液氧、液氢贮箱与火箭发动机低温组件把它列为首选，这不是情怀，是数据。GJB 713A 把 -196℃ 拉伸列为棒材必检项（≥1470 MPa），正是对这一能力的产品化背书。

七、疲劳强度：细晶的生意

表 10　疲劳强度典型值（旋转弯曲，光滑试样）

718 的疲劳强度有一条清晰的生意逻辑：晶粒度就是货币。原厂数据表明，晶粒从约 38μm 细化到约 13μm，板材 10⁶ 周次疲劳强度从约 621 MPa 提升到约 662 MPa；锻件同理。而细晶恰恰是制度一（927~1010℃ 固溶）的副产品——低温固溶保住了细晶，高温固溶（制度二）晶粒长大换横向塑性。买 718 锻件做疲劳关键件（盘、轴），本质上是买晶粒度，GJB 713A 把晶粒度写进验收条款（5 级或更细）就是这个道理。附带一提：316℃ 附近是 718 疲劳强度的温度峰值（758 MPa @10⁶），这也解释了它在压气机后段温度区的统治地位。

八、焊接：慢时效带来的工艺宽容度

8.1 焊后可以直接时效

718 的标准焊接组合是惰性气体保护焊 + ERNiFeCr-2 焊丝（成分与母材同体系）。因为时效响应慢，焊后可以跳过中间消应力处理直接时效，退火态板材按"焊后直接时效"路线处理后接头强度约 1276 MPa、与母材等强，断口几乎全部落在焊缝内。这个流程为大型焊接结构省掉一整道固溶工序，是 718 区别于多数沉淀强化合金（包括本系列 188 篇的"无需焊后热处理"固溶钴基合金之外的另一极）的工艺红利。

8.2 但塑性要靠"重新固溶"买回来

表 11　焊后热处理对全焊缝金属性能的影响（SMC 手册，典型值）

规律很清楚：只需要强度，直接时效即可；需要塑性储备（承受振动、冲击的结构），焊后应重新固溶再时效。而 954℃ 一档的"半固溶"处理是尴尬区间——强度上去了，塑性反而垫底（7.8%），工艺文件里应明确避开。

8.3 银钎料陷阱

718 冷作态或时效态零件使用银基钎料钎焊会产生应力开裂，这是原厂手册明文警示的禁忌；含镉钎料虽未证实单独致裂，但会加剧其他来源的裂纹，同样建议回避。高温钎焊替代方案应选用镍基钎料并与状态核对。

九、热加工：终锻温度决定持久缺口寿命

9.1 变形抗力：设备吨位按不锈钢的 2.3 倍估

718 的热加工区间为 900~1120℃（炉温上限 1121℃），但变形抗力在常用合金里名列前茅——20% 压下量下轧辊压力，718 为 63.3 ksi，同条件下 302 不锈钢 27.8、1020 碳钢 22.4、Inconel 600 40.8 ksi。排产前要按 302 不锈钢 2.3 倍的吨位评估设备，并防止成形热累积导致的过热。工艺纪律：均匀变形（开坯≥20%、模锻≥10%），任一部位低于约 900℃ 必须回炉，出炉空冷优于水冷，避免双态晶粒。

9.2 终锻温度陷阱：200℃ 之差，26 倍寿命

表 12　终锻温度对 649℃/689 MPa 持久性能的影响（SMC 手册，25% 一次压下后经固溶+时效）

这是本文最想给锻造采购方的一张表：终锻温度从 1121℃ 降到 899℃，同炉材料的持久缺口寿命从 16 小时拉到 426 小时以上，差 26 倍。机理是低温终锻保留了动态再结晶细晶与均匀组织，高温终锻则留下粗晶与残余偏析，缺口敏感性被放大。大锻件询价时把终锻温度写进技术协议，比多检一发拉伸有用得多。

9.3 冷作+时效：螺栓与弹簧的另一条路

不经过固溶、直接冷拉后时效，是紧固件行业的常用路线：冷拉+时效后屈服可达约 1565 MPa、抗拉约 1675 MPa（伸长率 11%）；若再叠加固溶，强度略降而塑性回升到 20%。此外 SMC 专设超塑成形牌号 718SPF（AMS 5950），供应 0.5~2.0mm 薄板用于复杂薄壁件成形。

十、NACE MR0175：为抗硫主动降强度

含 H₂S/CO₂ 的酸性油气井是 718 的另一大战场，但这里有一套完全不同的验收逻辑——NACE MR0175 / ISO 15156 专用状态。

表 13　NACE MR0175 与 AMS 5662/5663/5664 化学成分对比（%）

表 14　NACE 版与常规版的力学窗口对比（固溶+时效态，室温）

NACE 版的设计哲学与直觉相反：强度不是越高越好，而是要压进一个窗口。硫化物应力开裂（SSC）敏感性随强度与硬度单调上升，所以 NACE 版把屈服上限定在 965 MPa、硬度封顶 HRC 40，同时收窄 Nb、Al、Ti 窗口保证时效均匀，再靠提高伸长率下限（≥20%）换取损伤容限。由此得出两条采购纪律：第一，酸性工况订单必须写明"718 per NACE MR0175"并验收强度窗口与硬度上限——用常规 718 顶包，屈服超标本身就是不合格；第二，反过来，非酸性的高载荷件也别误用 NACE 版，它的强度比常规版低一整档。

十一、应用地图与选型边界

11.1 典型应用

航空发动机涡轮盘、压气机盘、轴、机匣、环形件与高强度紧固件；液体火箭发动机的低温贮箱与发动机组件（-253℃ 工况）；工业燃气轮机高温螺栓与轮盘；油气井口设备、封隔器与阀杆（NACE 版）；≤593℃ 的弹簧与波纹管组件；核工业中的燃料元件定位格架、控制棒端部配件等高应力部位。另需提示：模具行业中俗称的"718 预硬模具钢"（3Cr2NiMo 型）与本牌号毫无关系，检索与询价时注意区分，避免货不对板。

11.2 牌号横向对照

表 15　GH4169 与相近牌号选型对照

11.3 适用与不适用边界

适用：≤650℃ 长期高载荷；-253℃~650℃ 全温域强韧需求；大型焊接结构（利用直接时效）；酸性油气（选 NACE 版）；高疲劳关键件（选细晶+制度一）。

不适用：680~700℃ 以上长期服役——γ″ 粗化后强度快速回落且伴随缺口脆化与 δ 相析出，该温区应转向 GH4141（René 41）、Haynes 282 或 740H 一类；强还原性酸、湿氯等纯腐蚀主导介质，选 C-276；需要免时效交货的耐蚀结构，选 625；对磁性能零容忍的场合注意时效态居里点为 -112℃，强磁场环境下需另行评估。

十二、君木供应与采购核对要点

上海君木钢铁集团常年供应 GH4169 板材、冷轧带材、棒材、锻件与环形件，随货提供质保书与材质单，支持按 GJB 713A、GJB 3318A、AMS 5662/5596 等标准或用户技术协议组织检验。以实际交付的一卷为例——供杭州长河动力技术有限公司的 0.2×200mm 高温冷轧带（炉号 WJ20-4082-1）：

表 16　君木 GH4169 0.2mm 冷轧带质保书实测

用第三章的标准读这组数据，能看出两层含义：固溶态实测 Rm 948、Rp0.2 465，双双落在 GJB 3318A 交货态上限（965/550）之内且留有余量——"控上限"执行到位；时效态 Rm 1441，超标准下限 1240 达 16%，650℃ 拉伸 1100 MPa 也高于国军标棒材要求的 1000 MPa——时效响应充分。采购 718 带材时，建议把"固溶态上限+时效态下限"两组数据同时要求写进质保书，单看一组都容易被口径误导。

如需 GH4169 成分单、时效工艺参数或异形件试制方案，可直接向君木技术部门索取对应炉批的原始质保书扫描件。

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